核心提示：　　鄭小江翟松森萬栗21.河北省電力公司河北石家莊050021；2.河北省電力試驗研究所組事故簡況。分析和研究了如何改進目前大修時所采取的檢測手段以及確保及時發(fā)現(xiàn)定子端部繞組缺陷的方法，并對檢修工作提

　　鄭小江翟松森萬栗21.河北省電力公司河北石家莊050021；2.河北省電力試驗研究所組事故簡況。分析和研究了如何改進目前大修時所采取的檢測手段以及確保及時發(fā)現(xiàn)定子端部繞組缺陷的方法，并對檢修工作提出了幾點建議，近年來，大型汽輪發(fā)電機常在無任何先兆的情況下發(fā)生事故，反映出目前的常規(guī)試驗項目和試驗周期存在定的局限性，些事故先兆信息不能及時捕捉到。因此，研，付發(fā)恤俎有效及時的測試手段是十分必翌的。

　　1事故實例某電廠1臺100汽輪發(fā)電機大修并網(wǎng)運行僅4個月就欠發(fā)了起定繞組短路事故喟故發(fā)生前該機帶額定有功負荷正常運行，無功功率40電壓220，轉(zhuǎn)子電流1230人。事故發(fā)生時發(fā)電機縱差發(fā)電機定子接地，4發(fā)電機負序過流等保護動作，發(fā)電機與系統(tǒng)解列。發(fā)電機勵側(cè)端蓋崩開。繞饑絕緣著火冒煙。內(nèi)冷水不斷往夕嗩肘，勵側(cè)定子端部繞饑漸汗線端頭距綁壞處相和。相山口引線間對地弧光短路。造成2根線棒燒斷，相鄰槽線棒手包絕緣被電弧灼傷。線棒對端蓋有閃絡痕跡，線棒水電接頭處絕緣燒毀。

　　河北石家生050021鎊較多。分析認為該汽輪發(fā)電機是早期產(chǎn)品，由于制造工藝質(zhì)量所用絕緣材料運行條件等因素影響，存在定子端部繞組接頭手包絕緣引線接頭等絕緣涔弱環(huán)節(jié)。另外，該發(fā)電機設計帶坫本負荷，山于近兒來頻繁地參與調(diào)峰，致使定子鐵芯和繞組的膨脹差在定子端部支撐系統(tǒng)中引起交變應力，從而導致化戶繞組端部結(jié)構(gòu)振動，紀于絕緣磨損腐蝕，定子繞組端部支撐結(jié)構(gòu)定子槽部磨損及定子端，3部件有害變形，加上焊接頭焊接質(zhì)量不好焊接處的疲勞強度低于銅線的疲勞強度，于是在焊接處產(chǎn)生微小裂紋，出現(xiàn)較小的漏水點，包上絕緣后很難發(fā)現(xiàn)；隨著漏水點周圍浸濕絕緣部位的，大，因潮濕引起定子繞組局部放電，局部放電很快導致絕緣老化和破壞，從而引起與其上下相鄰的線棒發(fā)生相間短各，在水流水汽及金屬離子的作用下，致使槽端部水電接頭處對地端蓋放電，2定子端部繞組絕緣的檢測冷汽輪發(fā)電機發(fā)生的定子端部相間短路事故，華北電力科學研究院與哈爾濱大電機研宄所制定了發(fā)電機定子繞組端部手包絕緣狀態(tài)測量方法及相應標準，其測量方法主要是端部繞組面電位測量法和端部絕緣泄漏電流法。為了判定100河賈雙水內(nèi)冷機組定子端部手包絕緣狀況足克好，1產(chǎn)端部繞組面電位測量法進行反復測試，但結(jié)采并不十分滿意加山，端部手乜絕緣的好壞通常不影響雙水內(nèi)冷發(fā)電機的安全運行在討論電力設各預防性試驗，汾的修訂過祝十舊否記了該方法在雙水內(nèi)冷發(fā)電機上的推廣應用因此，在檢測100河界機組端部絕緣狀況時，仍沿用傳統(tǒng)的扎針法進行判斷，即用專用探針扎透定子端部繞組手包絕緣的最外層，然后用2500搖測試線棒對地絕緣電阻。利用扎針法曾經(jīng)發(fā)現(xiàn)過多起事故隱患，為保證機組安全運行起到了積極的作用，但扎針法在不同程度上損傷了定子端部繞組絕緣；對被燒斷的引線進行解剖檢查發(fā)現(xiàn)該線棒絕緣嚴重分層，其所采用的絕緣材料己脆化，銅棒面銅而且在查找微漏水缺陷時，存在較大的偶然性。

　　2.1定子端部繞組絕緣測試的內(nèi)容按部頒電氣設備預防試驗規(guī)程中的要求，在大修時應對發(fā)電機定子繞組做直流及交流耐壓試驗。交流工頻耐壓試驗主要側(cè)重發(fā)現(xiàn)定子繞組槽部及槽口處的絕緣缺陷，而直流耐壓試驗則側(cè)重發(fā)現(xiàn)端部繞組的缺陷。在進行直流耐壓試驗時，端部絕緣中由于不存在電容電流，故距槽口定距離的端部繞組仍保留較高的電卡，但距鐵芯較遠的接頭處，由于端部繞組面絕緣電阻的作用，施加到絕緣中端部繞組絕緣狀況的有效忭需進步探七眾所周之，正常運行定子端部屯祝主要是山繞組伸展部的面電阻分擔由高阻區(qū)中阻區(qū)低殮按附值分壓，山于定戶繞組端部接1手包絕緣處離接地點很因此該處的電壓水平很低。當繞組較清潔，端部線棒距槽口3，處，其運行屯壓己降低到2，1左右，顯然，這電味不足以將有缺陷的絕緣山，因此對端部手包絕緣基本七絕緣強度要求筆者在德國西門子1界。港口工廠檢驗邯峰發(fā)電廠發(fā)電機時了解到，其制造的660河汽輪發(fā)電機記1水電接頭不包絕緣，金屈聯(lián)接部位裸露在空氣中，即只要相間絕緣良好，般不會發(fā)生事故相間絕緣的小要薄弱環(huán)節(jié)是綁扎端部的絕緣繩。正常運行時，線棒伸展部的面電阻及端部的絕緣繩具有足夠的絕緣強鹿但是當發(fā)電機機內(nèi)溫度很高，甚至漏水時，那些在正常情況下絕緣完全合格的端部手包絕緣，也會遭到破壞其密實性不如線棒的機包絕緣。手包絕緣會被微小滲水慢慢浸濕，嚴重受潮，從而引發(fā)定子端部短路事故。雖然割斷端部相間絕緣綁繩由于絕緣綁繩在受潮后絕緣強度極差能夠減緩端部絕緣事故的發(fā)生，但不可能杜絕事故的發(fā)生。因此，發(fā)電機端部絕緣狀況測試主要是檢查定子端部水接頭的微漏水，而不是檢查手包絕緣的電氣強度，當然。微漏水現(xiàn)象能夠通過測定絕緣電氣強度的火小做初步判定。

　　2.2定子繞組漏水的主要部位及原因防止發(fā)電機端部的絕緣擊穿事故，方面要避免機內(nèi)濕度過高，特別是要防止定子線棒面結(jié)露可以通過除濕和保證定子內(nèi)冷水溫度必須高于兩端進風溫度來加以防范；另方面，就是要防止端部接頭的漏水漏水故障般現(xiàn)為記線棒水接頭股間封焊處漏水；定子上下線棒并頭套焊接處漏水；定子壓圈冷卻水管到引出處水接頭漏水；定子塑料管偏長，與端蓋碰撞摩破或塑料管之間特別是相間相互碰摩漏水。

　　造成漏水故障的原因類是由于線棒端部焊接不良，造成漏水。較大的漏水點般在水壓試驗中能夠發(fā)現(xiàn)，而些焊接砂眼等較小的漏水點在水壓試驗中不從被發(fā)現(xiàn)3漏水點周浸濕絕緣部位逐漸增大17，則可能造成擊穿故；1類圮端部振動等因素造成水管路疲勞裂紋而漏木這類事故般易發(fā)生在端部焊接點或絕緣引水管螺帽連接點，且發(fā)展速度較快，易造成絕緣擊穿事故。

　　2.3密試驗檢測微漏水定子端部的漏水故障是多發(fā)性故障以往大多在大修的水壓試驗中發(fā)現(xiàn)但此時發(fā)現(xiàn)的漏水點般己較嚴重，早期的微小滲水點，由于外面包著絕緣廠4，水吒試驗攤發(fā)現(xiàn)。

　　利用直流耐壓試驗和扎針法測試手包絕緣狀況都有其局限性，為了能夠查找出微漏水，可進行定子水回路氣密試驗。目前，國外對汽輪發(fā)電機水冷繞組密封性的檢查己大多采用氣密試驗方法，它可充分利用氣體檢漏的精確度來檢查漏點。山廠氣體更準確。

　　首先要保證發(fā)電機繞組內(nèi)部沒有剩束如有剩水必須用經(jīng)過濾的下燥壓縮空氣或氮氣吹凈并進行干燥處理檢驗，允入丁1燥壓縮空或氮氣至0.35河，3檢漏壓力，在氣密試驗期間不允許向發(fā)電機繞組內(nèi)部補允氣體當壓力達到0.3.在汽機側(cè)入1處再允壓力為0.05厘，的2氟里昂氣體，繼續(xù)充入壓縮空氣或氮氣。在檢驗其密封性能時，首先用丁烷燈進于粗檢。即在勵磁及端頂部排氣閥門處放出少量氣體用丁烷燈在該處檢測空氣或氮氣中是否充入足量的F12并己全部擴散丁烷氣在空氣中燃燒呈現(xiàn)藍色，而在，12中燃燒呈現(xiàn)綠色，以保證檢漏繞組端部各接頭處絕緣引水管匯流管過渡引線以及出線套管等處外面緩慢移動，逐只檢漏。

　　后開始記錄，每隔1己錄次，待12后，計算24的泄漏壓降，若24的漏氣率小于0.2起始試驗壓力，則證明繞組無漏點。

　　同時應注意在檢漏時盡可能多設測溫點，試驗結(jié)束與試驗開始的環(huán)境溫差應盡可能小。

　　維護上最簡中的。

　　3.2采用簡化旁路如采用簡化旁路，需引入減溫水并采用減溫減壓用閥將汽水排入凝汽器，因此要在凝汽器上設置減溫消能裝笪。必須6動凝結(jié)水杲和循環(huán)水泵，如果真空低就不能排入凝汽器而需排空，特別是第2臺爐點火升溫過程中，汽機己帶了定負荷，容易影響真空。若想僅靠簡化旁路而不準備用減溫減壓器提參數(shù)。則簡化旁路的容量應按爐蒸發(fā)的15 30設置，在不開啟爐過熱器排空門的情況下，這可滿足冷態(tài)和溫態(tài)的啟動。若想滿足機組極九態(tài)1！

　　動，旁路容量應達到爐蒸發(fā)量的50也可開啟對空排汽門提高主汽溫，旁路閥門應設置在汽機側(cè)管道最低處且應離主汽門盡量近些，以利于提升主汽門前的汽溫。有關(guān)資料介紹青山電廠200河界機組旁路容量為15，運行情況明旁路容量偏小，單在冷態(tài)啟動時，鍋爐側(cè)和汽機側(cè)的溫差很大，有時需將過熱器向空排汽門打開來提高主汽溫。

　　3.3凝疏管加減溫減壓器機1臺減溫減壓器以上，再通過減溫減壓器提升主蒸汽溫度達需要值，此種嫩減；減1十器，1勺啟動相對比較頻繁。由于爐點火時主蒸汽流量壓力和溫度不斷提高，減溫減壓調(diào)整門的開度需不斷變化，這對閥門的質(zhì)量及控制要求較高。從目前各發(fā)電廠的使用情況看，頻繁啟動易損害減溫減壓器，而且主汽流量太小時也不好調(diào)整。若采用此方案應在主汽溫主汽壓及主汽流量相對較高時投入，而且要選擇高質(zhì)量的進口閥。

　　4方案分析3.2方案若系統(tǒng)簡單些將旁路設置在主汽門前的母管上，則只有第1臺爐啟動時可用簡單旁路，又因當蒸汽達到定的壓力和溫度才能投入，節(jié)省的資金遠少于次性投資，且維護檢修量增加=如果將3.1方案和3.3方案加在起。即凝疏管用在機爐冷溫態(tài)啟動，而第2臺爐則用減溫減壓器提升忙汽參數(shù)達到灃爐條件。則每次啟動可以節(jié)省大量的熱和工質(zhì)，是種相對較完善的方案。

　　5減溫減壓器的設置5.1容試設聊。應滿足鍋爐的穩(wěn)燃對于流化床爐負荷不能保證爐過熱器不干燒的最少冷卻流量即爐負荷的15.

　　土滿足第2臺爐提升主汽參數(shù)達到并爐條件，可調(diào)整的容量至少為12，當然再小些會更好。

　　6.必須有極好的預暖系統(tǒng)，隨時處于熱備用避免漏流或1動問而使裝置不能投入備用經(jīng)過實際調(diào)查認為蘇爾壽門的質(zhì)量相對較好。基于以上原閃減溫減壓器至少應滿足12024，范闈內(nèi)5.2控制設置。當汽機在凝汽工況或較少工業(yè)抽汽工況下甩負荷時，減溫減壓器就不啟動，這時爐安全門排汽，爐開排空門，開相關(guān)疏水，機組如可能則很快并網(wǎng)帶負荷，若有故障則停機停爐。

　　1.當汽機帶定工業(yè)抽汽量12，0及以上時，機組甩負荷則啟動減溫減壓器。它主要通過機組負荷為0和工業(yè)抽汽量1202個量來控制。

　　6結(jié)語綜合分析認為設置5以上的凝疏支管10 15的凝疏母管及2401！的減溫減壓器是提升1401雙抽機組主汽參數(shù)較合適的方案；收稿日期1999上接第14頁3幾點建議發(fā)電機端部絕緣狀況測試主要是檢查定子端部水接頭的微漏水，因此應加強對水電接頭焊接質(zhì)量建議各單位包括水氫氫冷卻的發(fā)電機積極應用氣密檢測檢芥水接頭嚴密性。

　　制造廠家在設計和制造汽輪發(fā)電機時，可考慮其定子水電接頭不包外絕緣使其金屬聯(lián)接裸露。

　　由于相電壓較低對定子繞組進行適當分區(qū)，且在分區(qū)的定子繞組兩邊加絕緣板并使絕緣板出水電接定子繞組漏水。+少是山尸制造質(zhì)量不良引起，影響焊接質(zhì)量的因素為釬焊金屬面的清潔度套裝間隙和焊接溫度的控制，山加焊丁的操作技巧和奸料奸劑的質(zhì)量。因此制造廠應加強管理，避免類似缺陷發(fā)生。